摘要:针对新型UHPC连续箱梁桥的结构特点及预应力体系布置，对其腹板处体外预应力下折索进行齿块锚固研究.对独立矩形齿块进行应力分析，揭示板厚对锚固区壁板外侧 “局部弯曲效应”的影响.通过拓扑优化分析构建出一个揭示齿块锚固区传力机理的简化平面杆系模型，提出两种齿块锚固区局部加强的方法.在此基础上，对UHPC箱梁桥的腹板体外预应力锚固齿块进行构造设计，对比6种不同锚固方案，分析横隔板、预应力筋齿块内转向和锚固长度对锚固区受力的影响，最终得出较为合理的体外预应力齿块锚固构造形式.

摘要:为解决大跨PC刚构桥跨中长期过度下挠的问题，提出了在刚构桥负弯矩区箱梁底板、跨中顶板加入预制RPC(活性粉末混凝土)柱形成局部RPC-NC(普通混凝土)复合截面的方法.对RPC-NC复合截面柱进行有限元分析，探讨了RPC对减小复合截面柱收缩徐变效应的作用以及RPC与NC间应力重分布规律，同时分析了剪力键受力性能.提出预制RPC柱应用于实桥的设计方案，并通过有限元对比分析加入预制RPC柱对全桥应力、跨中下挠等的影响.结果表明,加入预制RPC柱能明显降低负弯矩区结构转角和RPC附近NC的压应力，使结构成桥后的跨中长期下挠减小53.9%.

摘要:基于索-梁体系广义模型揭示了主缆系统刚度退化是导致大跨度悬索桥静风扭转发散的主要原因.研究了主缆和桥塔的变形对悬索桥刚度退化的影响.理论分析表明，主缆的竖向运动对系统的扭转刚度影响至关重要，当任何一条主缆向上的竖向位移足够大时，主缆将处于松弛状态，进而导致系统的扭转刚度急剧下降.因此，主缆竖向运动引起的刚度退化是大跨度悬索桥发生静风扭转发散的关键原因.本文的研究还表明主缆的侧向位移和两座桥塔塔顶之间沿桥轴方向的相对变位对主缆的刚度退化起延缓作用，从而提高临界竖向位移.此外，紊流对扭转发散的影响不容忽视，紊流明显降低了桥梁结构的静风扭转稳定性.本文的理论成果可以尝试性地解释西堠门大桥非线性有限元分析的数值结果.

摘要:为研究山地风速地形修正系数η沿各向山坡的详细分布，对两座缩尺比为1∶300的具有不同坡度的余弦型单体山峰模型进行了风洞试验，获得了η沿迎、背、侧风坡面的详细分布.采用CFD软件Fluent建立数值模型，并将其计算结果与风洞试验结果进行对比，验证了数值模型的正确性.对具有不同高度(H=90~500 m)，不同坡度(tan α=0.13~0.5)和不同形状(余弦型、高斯型、抛物线型)的山体进行了数值模拟，拟合了山坡任意位置的η值建议计算公式，并与各国规范进行对比.结果表明，相对于现有水平向线性插值模型，根据山脚和山顶的η值，以计算点距山脚点的垂直距离h为自变量的竖向线性插值模型更能安全、合理、简便地估计山坡任意点的η值.侧风坡面的加速效应对于η取值起控制作用；侧风坡脚的η值可相对于迎、背风坡脚分别大61.89%和94.09%，最大可达1.2.

摘要:为了研究多分裂导线静力风荷载，进行了原尺寸刚性节段模型测力风洞试验，计算得到了多种直径导线阻力系数，并分析了包括雷诺数效应、屏蔽效应等因素对其结果的影响.研究结果表明，导线阻力系数试验结果较规范取值小，且由于导线表面粗糙度及紊流度的增加，会使其临界区雷诺数范围提前，尽管导线雷诺数处于名义的亚临界区域，其阻力系数依然随雷诺数变化比较敏感.对于多分裂导线而言，由于上游导线的遮挡干扰，导线整体阻力系数有所降低，必须考虑这种屏蔽效应的影响.拟合得到了考虑雷诺数效应以及屏蔽效应在内的输电导线阻力系数经验公式，为输电导线静力风荷载的计算提供一定的参考.

摘要:针对以倒悬链线作为交叉柱面准线的单层倒悬链型叉筒网壳，对其常见网格形式结构的静力与稳定性进行比较，得到了结构最佳网格形式.在此基础上，将单层倒悬链型叉筒网壳与圆弧型叉筒网壳进行了静力性能与稳定承载力对比，研究了倒悬链型叉筒网壳的稳定性，包括屈曲模态及杆件截面尺寸、结构几何缺陷、荷载不对称分布与支座约束形式等对结构极限承载力的影响.结果表明，单层倒悬链型叉筒网壳三角形网格形式结构性能最佳；该结构相比圆弧型叉筒网壳具有明显的优越性；初始缺陷对结构稳定性影响较为显著，计算时应考虑1/300跨度的初始缺陷峰值；结构对不对称荷载作用较为敏感；矢跨比为0.50时，网壳的稳定性最好，为最优矢跨比.

摘要:针对大跨度钢结构施工容易产生刚体位移等强烈非线性过程的特点，采用向量式有限元分析方法进行施工过程模拟.基于向量式有限元的基本理论，引入张拉索单元，通过控制张拉索单元的原长，实现大跨度预应力钢结构张拉全过程模拟；引入千斤顶单元，实现大跨度钢结构的脱架模拟.在此基础上，利用MATLAB语言编制了基于向量式有限元理论的施工过程分析程序，并通过悬臂梁拼装、索桁架张拉成形以及大跨度张弦桁架的张拉施工过程模拟分析，与传统分析方法进行比较，验证理论推导和自编程序的正确性与有效性.结果表明，采用基于向量式有限元的施工力学分析方法能够准确模拟结构拼装、预应力张拉成形和结构脱架等施工过程.

摘要:为了研究不锈钢工字形轴心受压构件的整体稳定承载力，采用ANSYS软件建模对不锈钢轴压构件进行非线性有限元模拟，将模拟结果与试验结果进行对比，验证了所建立的有限元模型的准确性.采用经试验验证的有限元模型对不同几何初始缺陷、截面残余应力、材料力学性能、截面宽厚比以及长细比的不锈钢工字形构件整体稳定承载力进行了参数分析，通过对比可确定材料力学性能、构件长细比为主要影响承载力的因素.在参数分析的基础上通过稳定承载力的数据拟合提出了整体稳定系数的三段式计算方法，并将该计算方法与试验数据进行对比，表明此计算方法可以较为准确地计算不锈钢工字形轴心受压构件整体稳定承载力.

摘要:通过推导三角形形式钢管伸臂对有效层间位移的放大公式，得到了带刚性伸臂减震层高层结构中黏滞阻尼器的模态附加阻尼比计算公式.以一个框架-核心筒结构为例，对其分别设置刚性伸臂减震层、对角支撑减震层及加强层在近场脉冲波和非脉冲波作用下的抗震性能进行了对比与分析.结果表明，带刚性伸臂减震层高层结构的抗震性能在3类结构中最为优越，而脉冲波则会导致层间位移等性能指标大幅增加，设计时不容忽视.同时，带刚性伸臂减震高层结构抗震性能的提高与剪力墙到外框柱轴线间的距离成正比，与层高成反比，与阻尼器竖向夹角的余弦相关.

摘要:试件的尺寸对于碳纤维增强塑料（CFRP）约束混凝土柱的性能具有重要影响，但目前在CFRP约束混凝土尺寸效应方面的研究基本上还处于空白.基于对7种不同倒角半径的大尺寸CFRP约束混凝土方柱的轴心抗压试验，获取了各组试件的破坏模式、抗压强度、应力-应变曲线、外包CFRP应变分布等基本力学性能，并与已有小尺寸试件的试验结果进行比较和分析.研究结果表明,试件的抗压强度随倒角半径比的增大而增大，外包CFRP对直角试件几乎无增强作用；所有试件的破坏都是由外包CFRP的拉断所导致，断裂位置均位于倒角范围内，应力集中的现象明显；约束效应比MCR可以较好地反映尺寸效应对抗压强度影响，试件尺寸的增大显著降低CFRP的约束效应；外包CFRP的极限应变低于其材性试验结果35%以上，明显大于对应的小试件试验结果；已有模型的计算结果与本试验的实测结果存在显著差异，故有必要考虑尺寸效应的影响.

摘要:钢板-砖砌体组合结构是一种新型的托换改造技术.为了掌握钢板-砖砌体组合梁的受剪性能，完成了6根组合梁的静载试验，研究了钢板厚度及螺栓间距对受剪承载力的影响，分析了组合梁受剪破坏的机理.试验结果表明，钢板与砖砌体两者互为帮助、共同工作，剪压区砌体与钢板的破坏并无明显先后顺序.组合梁的破坏总是始于剪压区钢板的局部屈曲，受剪承载力的主要影响因素为侧向钢板的厚度，螺栓间距在一定范围内对承载力影响不大，但是螺栓的布置形式对钢板的失稳破坏形态及承载力起决定性作用.在实际工程中可以对梁两侧上端进行加强约束从而提高梁的抗剪性能.此外，本文给出了组合梁抗剪极限承载力的计算公式.

摘要:采用真空辅助树脂灌注成型工艺(VARI)制备了CFRP，利用MTS液压伺服高速机对CFRP试件在4种应变率(25,50,100和200 s-1)和6种温度(-25,0,25,50,75和100 ℃)下进行测试.试验结果表明，在相同温度(室温25 ℃)下，除200 s-1应变率下的韧性外，拉伸强度和韧性随着应变率的提高而明显增大.在相同应变率(25 s-1)下，与室温相比，随着温度的升高或降低，CFRP的拉伸强度和韧性都将降低.试件破坏形态在不同应变率下并没有明显区别，但在不同温度下有所改变.最后，通过Weibull分析，研究了拉伸强度在不同条件下的变化规律.

摘要:采用HS-4型混凝土抗渗仪以及抗渗标号法分别对素混凝土试块、未掺加添加剂的水泥砂浆涂抹在混凝土迎水面的试块及掺加新型添加剂的复合砂浆涂抹在混凝土迎水面的试块进行抗渗试验，改变砂浆的涂抹厚度及添加剂的掺入量，分析各组试验所得混凝土抗渗等级数据.研究结果表明,厚度为20 mm及添加剂掺加量为18%的高性能复合砂浆涂抹在混凝土表面可大幅提高混凝土的抗渗性能.高性能水泥复合砂浆钢筋网薄层可有效加固混凝土结构.

摘要:采用精细化有限元全过程分析方法，考虑混凝土碳化、钢筋锈蚀及其引起的粘结滑移性能退化等多因素耦合作用，研究在一般大气环境使用年限内，耐久性退化对构件抗震性能的影响规律和内在机理.结果表明，一般大气环境下，钢筋混凝土构件使用年限在30 a内抗震性能变化不大.当使用年限超过30 a后，抗震性能显著退化.当使用100 a时，承载力降低22.5%，刚度约退化33.5%，延性降低36.7%，耗能能力降低40.5%.建议在一般大气环境下对钢筋混凝土构件进行抗震设计时，应考虑随使用年限的增长，耐久性退化对抗震性能的影响，从而保证结构良好的抗震性能.

摘要:为研究梁侧锚固钢板加固钢筋混凝土梁（BSP梁）中钢-混凝土连接界面上的横向滑移对加固梁的极限承载力及变形性能的影响，将BSP梁中横向剪力传递类比于Winkler弹性地基模型，并结合已有试验和数值模拟成果，提出了可用于计算横向滑移和横向剪力传递的分段线性简化模型.从而得出了由混凝土梁和钢板抗弯刚度及螺栓连接剪切刚度计算横向滑移和横向剪力传递的实用计算方法.该简化模型的适用性得到了试验成果的检验，并可用于指导BSP梁的加固设计.

摘要:为探讨适用于糟朽柱根的有效加固方法，提出了采取CFRP布代替铁箍来包镶加固古建木柱柱根的方法.制作了6个模型，其中部分模型考虑柱根糟朽，并采用CFRP布进行包镶加固.采取静力加载试验方法，研究了CFRP布包镶加固前后木柱的轴压受力性能.基于试验结果，获得了木柱的力-变形曲线、力-应变曲线、极限承载力及延性性能，讨论了CFRP布包镶层数对加固效果的影响.结果表明,采用CFRP布包镶加固柱根后，木柱极限承载力可恢复81.4%~92.4%左右，延性性能恢复87.3%~95.8%左右，水平及竖向峰值压应变均有不同程度提高.当CFRP布包镶层数为3层时，木柱柱根加固效果最明显，但加固后的木柱承载性能略低于完好木柱.

摘要:在改性研究及工程实践基础上，对磷石膏掺入磷渣微粉、熟石灰、水泥、减水剂和缓凝剂确定了9种材料配合比，按水灰比为0.43制作了52个立方体试件和33个棱柱体试件进行抗压强度试验，还按第7种配合比制作8个比例为1/2的墙体模型进行轴心受压试验，结合前期研究结果确定现浇磷石膏的抗压强度值.结果表明,棱柱体抗压强度约为立方体抗压强度的0.8倍，墙体中的现浇磷石膏抗压强度约为棱柱体抗压强度的0.68倍，材料容重可取14.0～15.0 kN/m3.以工程实例为基础进行了可靠度分析，建议现浇磷石膏的材料分项系数取1.9，并给出了按本文材料配合比的抗压强度标准值及设计值.

摘要:从桩土差异沉降、土拱效应、荷载分配三者的关系出发，提出桩体向上刺入路堤的体积等于土拱区体积的压缩量的假设，通过对桩承式路堤进行力学分析，并结合其变形协调特性，推导出用差异沉降表示的桩土应力比以及拱高的计算公式.采用模型试验和数值模拟结果对该方法进行了验证，并分析了桩土面积置换率、填土高度、填土内摩擦角对桩土应力比以及拱高的影响.结果表明了该方法所求得结果与实测值较为接近，验证了其合理性.

摘要:为了进一步研究土石混填体的变形力学特性，全面考虑含水量、含石量、岩性及土性等因素的影响作用，采用YS30-3型应力路径三轴剪切试验机，基于正交试验方法进行了一系列土石混填体大型三轴压缩研究.试验结果表明,在三轴受力条件下，土石混填体在低围压下的应变软化特征不明显，试样的粘聚力普遍较低而内摩擦角则比较高，且内摩擦角更容易受其他因素的影响而发生显著变化.含石量对土石混填体的抗剪强度影响程度最大，随试样中的含石量从25%增加到70%，其内摩擦角从34.54°近似线性增长至46.39°.含石量和围压分别是影响土石混填体体变特性最主要的内因和外因，即在含水率、岩性、土性相同的情况下，含石量越低试样高压剪缩性越明显，含石量越高其低压剪胀性越明显.

摘要:针对竖向荷载作用下碎石桩等散体材料桩桩身竖向压缩同时伴有侧向鼓胀变形这一特性，自行开发研制出量测桩身鼓胀变形的测试仪器，其原理是通过量测变形后的桩身周长来确定碎石桩的鼓胀量.通过与水玻璃胶结碎石桩量测其变形后周长等方法测试结果对比分析，验证碎石桩桩身鼓胀变形测试技术的可行性和测试精度.将该技术应用于室内模型试验中碎石桩鼓胀变形量的量测，测试结果表明，碎石桩鼓胀变形量随上部竖向荷载的增加而增加，同一荷载等级下鼓胀变形先随深度的增加而增加，后又随深度的增加而减小.

摘要:结合桥梁深水群桩基础在运营期间的受力特征，研究了深水群桩基础基桩轴力混合模型的一般原理.提出了基于多种环境因素影响下群桩基础监测数据的运营期混合模型，利用有限元模拟与PSO-SVM统计方法在苏通大桥群桩基础中实现了混合模型的构建.为了方便比较，建立了径向基函数(RBF)人工神经网络模型，对比了混合模型与RBF模型的预测结果.研究表明，混合模型预测精度较高，在受力情况不同的3根基桩上都有较为稳健的预测能力，具有较强的泛化能力，混合模型可适用于深水群桩基础运营期轴力的预测.