摘要:超高性能混凝土（UHPC）是一种具有超高力学性能和超长耐久性的水泥基复合材料，为桥梁结构的创新和高性能化带来了新的可能性. 近些年来，国内外学者持续开展了桥梁结构领域UHPC的研究，并不断推动工程应用，取得了长足的进步. 本文介绍了作者团队基于UHPC所研发的几种高性能桥梁结构，包括开裂在役钢桥面UHPC加固新结构、危旧混凝土梁桥UHPC加固结构、UHPC矮肋桥面板结构、UHPC大跨径箱梁结构、中小跨径UHPC装配式桥梁结构、UHPC-NC组合装配式桥梁结构、UHPC装配式盖梁结构和UHPC防撞结构等最新研发的结构形式，详细介绍了上述各类结构的特点和优势、理论和试验研究进展、实际工程应用，以期分享UHPC高性能桥梁结构研发和应用经验.

摘要:为研究UHPC矮肋桥面板的抗弯性能并验证其在多跨大跨连续梁中的适用性，以滨州黄河大桥为背景，提出两种UHPC矮肋板方案（平均板厚分别为16.4 cm和14.3 cm）.首先建立实桥有限元模型，得到实际荷载作用下桥面板UHPC应力和栓钉剪力.接着，进行足尺抗弯试验，获得矮肋板从加载至破坏的过程中裂缝萌生与发展特征、荷载-位移曲线和应变分布规律等.试验表明，底部钢板的设置可以有效限制UHPC裂缝的发展，在钢板屈服前裂缝宽度呈线性发展；两种方案开裂应力分别为16.8 MPa和15.6 MPa，经过实桥有限元计算得到两种桥面板方案的纵向受力安全系数分别为2.2和1.5；钢板屈服后主裂缝迅速出现，最终桥面板纵肋受拉裂缝快速发展，顶面出现受压裂缝，认为试件破坏；然后，考虑UHPC材料受拉贡献，结合UHPC规范对结构抗弯承载能力进行验算，结果表明，当采用截面非线性方法并使用材料实际性能参数时，可以预测UHPC矮肋板的极限弯矩，计算值和试验值的比值分别为0.95和1.01.最终，对结构关键设计参数进行分析，结果表明，UHPC抗拉强度对极限弯矩的影响较小，增加钢板厚度是提高其极限弯矩的有效途径，窄而高的纵向加劲肋具有更高的受力效率.

摘要:为克服传统大跨预应力混凝土（Prestressed Concrete， PC）连续梁桥自重过大、跨中过度下挠和腹板开裂的问题，将超高性能混凝土（Ultra-high Performance Concrete， UHPC）与波形钢腹板（Corrugated Steel Web， CSW）组合，提出大跨径CSWs-UHPC组合连续箱梁桥方案，对该结构的静力性能和抗震性能进行了计算分析，并将其与CSWs-普通混凝土（Normal Concrete， NC）组合连续箱梁桥和PC连续箱梁桥进行对比，结果表明：相比CSWs-NC组合箱梁桥和PC箱梁桥，CSWs-UHPC组合箱梁桥的自重分别降低45%和54%；CSWs-UHPC组合箱梁桥耐久性强、全寿命周期内的经济性具有竞争力；静力计算结果满足规范要求；合理中支点梁高与中跨跨径比Hs/L为1/16~1/22，中跨跨中与中支点合理梁高比Hm/Hs为1/1.5~（-0.2+0.029L/Hs）；CSWs-UHPC组合箱梁桥横向弯曲自振频率小于PC箱梁桥，竖向弯曲自振频率略大于CSWs-NC组合箱梁桥及PC箱梁桥，较轻的上部结构可大幅降低惯性荷载，使CSWs-UHPC组合箱梁桥具有优异的抗震性能.这种新型组合桥梁可有效克服大跨径连续梁桥下挠、开裂的病害，大幅降低地震响应，是大跨径连续梁桥中具有较强竞争优势的结构型式.

摘要:针对预制拼装桥面板接缝处受力复杂、易开裂等问题，提出了一种新型超高性能混凝土（Ultra-high Performance Concrete， UHPC）燕尾榫接缝.通过负弯矩作用下荷载模型试验，研究了不同接缝材料和预应力水平对UHPC湿接缝桥面板极限承载力、破坏形式及裂缝分布等的影响规律.基于试验验证的数值仿真模型，对比分析了不同接缝位置、接缝形式、纵筋率、材料强度及板件厚度等参数对湿接缝受弯性能的影响.研究结果表明：预应力由0 MPa提高到5 MPa，板件开裂应力和极限承载力分别提升40.0%和5.5%；燕尾榫接缝较直角榫接缝与平接缝的开裂应力分别提高7.5%和16.0%，承载力分别提高5.4%和16.0%.燕尾榫接缝整体性好，改变接缝位置对湿接缝受弯性能影响较小；板件开裂应力和极限承载力随材料强度增大而提高，材料强度超过120 MPa时增幅减小；UHPC接缝初裂刚度约为初始刚度的90%，剩余刚度约为初始刚度的25%；初裂后，结构刚度迅速下降，纵筋屈服后，结构刚度退化速度明显减缓，最终刚度保持在剩余刚度；提出了用极限荷载对应位移与开裂荷载对应位移之比为表达形式的UHPC湿接缝桥面板裂后延性系数，本文板件裂后延性系数为10.0~20.0，表明UHPC湿接缝桥面板具有较好的裂后变形能力.

摘要:为研究体外预应力胶接缝UHPC节段梁的抗弯性能，完成了3根体外预应力UHPC梁的四点弯曲模型试验，包括一根整体梁和两根节段梁，获得了试件的破坏模式、荷载-挠度曲线和接缝张开情况等主要试验结果，胶接缝UHPC节段梁由环氧树脂胶层破坏导致接缝张开，与胶接缝NC节段梁由接缝附近NC破坏导致有所不同. 考虑截面预压应力和环氧树脂弯拉强度的作用，提出了胶接缝UHPC节段梁的接缝张开弯矩计算公式，计算结果与试验结果误差小于1%，吻合良好. 为准确计算体外预应力UHPC节段梁的抗弯承载能力，将UHPC节段梁的各节段简化为杆、接缝简化为弹簧铰，提出了杆-弹簧铰简化模型. 基于该模型，采用解析法推导了体外预应力筋的应力变化和二次效应的计算公式，预应力筋应力的理论值与试验值误差小于2.3%，吻合良好. 考虑到节段梁接缝张开的不确定性，提出了抗弯承载能力域的概念，即不同接缝张开情况下结构抗弯承载能力的包络范围，抗弯承载能力域的下限值与试验值误差小于6%，建议以下限值作为结构抗弯承载能力的参考值. 上述方法可丰富体外预应力胶接缝UHPC节段梁接缝张开弯矩和结构抗弯承载能力的计算理论.

摘要:为深入研究钢-超高性能混凝土（UHPC）界面栓钉与PBL混合剪力连接件的抗剪性能，提出实用的计算方法指导工程设计应用，基于实际工程背景，设计了6组共12个模型试件并进行了推出试验. 试验结果表明：1）UHPC中栓钉剪力连接件、PBL剪力连接件、栓钉与PBL混合剪力连接件的荷载-滑移曲线具有相似的曲线特征，均可分为弹性、塑性损伤及破坏三个阶段. 2）在正常使用阶段，混合剪力连接件中栓钉与PBL共同承受荷载，其分担荷载比例与各自刚度成正比. 针对UHPC中栓钉及PBL的抗剪性能进行理论分析，分别提出了UHPC中栓钉以及PBL的荷载-滑移全曲线实用经验公式、抗剪承载力计算式及抗剪刚度建议取值方法等. 分析栓钉与PBL混合剪力连接件中各部分受力分配情况，在荷载按刚度分配原理基础上，提出了UHPC界面栓钉与PBL混合剪力连接件的荷载-滑移全曲线实用经验公式. 最后利用本文提出的UHPC界面栓钉与PBL混合剪力连接件实用公式对实桥墩柱进行验算表明，抗剪安全系数为2.17，剪切滑移量为0.04 mm，符合实际工程承载极限状态及正常使用状态的要求. 本文提出了栓钉与PBL混合剪力连接件的计算方法，为其工程应用奠定了基础.

摘要:为探明栓钉间距对钢-UHPC轻型组合桥面结构受力性能的影响规律，完成了3个钢-UHPC组合梁试件变幅疲劳试验，主要试验变量为栓钉间距（100 mm、150 mm、300 mm）.在疲劳试验中，重点考察了栓钉间距对轻型组合桥面结构疲劳性能的影响，并关注了栓钉焊趾处钢面板受拉-短栓钉受剪耦合作用下的疲劳性能；而在疲劳后的剩余承载力试验中，探明了栓钉间距对疲劳后UHPC裂缝发展规律及抗弯承载力的影响.疲劳试验结果表明，当栓钉间距为300 mm时，单位荷载下的钢-UHPC界面滑移明显高于其他两个试件，但在疲劳加载过程中，界面滑移增长并不明显；对于U肋受压区底板应变，当栓钉间距为100 mm和150 mm时，整个疲劳试验过程无明显变化，而当栓钉间距为300 mm时，应变呈现微小的增大趋势；为分析试件中栓钉根部的钢面板拉-剪耦合疲劳受力状态，基于《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》（JTG/T D64-01—2015）中的计算方法进行了分析，结果表明，该方法能够获得偏保守的计算结果.此外，疲劳后的剩余承载力试验表明，栓钉间距越小，试件的塑性变形能力越强，截面的抗弯承载力相应提高.分别按弹塑性理论和塑性理论计算了试件的剩余承载力，发现试件虽然经历了疲劳加载，但测承载力仍大于计算承载力，且基于塑性理论的计算结果更接近实测结果.

摘要:为研究轻薄UHPC构件内钢筋-UHPC界面间的黏结性能，以钢筋直径、黏结长度和保护层厚度为变量设计了多组配筋UHPC拉拔试验，并探讨各设计变量对钢筋-UHPC界面黏结性能的影响.基于试验结果，分析各设计参数对配筋UHPC试件破坏形式、黏结应力-滑移曲线、黏结锚固强度及其对应滑移量等因素的影响.研究表明：钢筋直径、黏结长度和保护层厚度的变化对配筋UHPC界面黏结性能影响较大；极限黏结强度及滑移量随黏结长度的减小而增加，随钢筋直径增加而先增加后降低；随保护层厚度变薄，极限黏结强度降低而滑移量增加.钢筋直径为12 mm和16 mm时，配筋保护层厚度和黏结锚固长度分别不宜小于1.5倍和4倍直径；直径为8 mm的钢筋黏结锚固长度不宜小于3.5倍直径.基于数理统计法归纳的配筋UHPC界面极限黏结强度及临界锚固长度计算式与试验结果误差较小.

摘要:：为研究方钢管超高性能混凝土（UHPC）的界面黏结滑移性能，以钢管宽厚比、高宽比和UHPC强度为主要参数，设计了18个方钢管UHPC试件并对其进行静力推出试验.通过试验分析了试件的破坏过程与形态、荷载-滑移曲线、黏结强度和钢管纵向应变分布，结果表明：推出后的试件整体较为完整，钢管无鼓曲现象，加载端边缘处混凝土有一定损伤；加载端与自由端的荷载-滑移曲线形状基本一致，且曲线分为有明显峰值点的弱化型和无明显峰值点的强化型两类；黏结强度随宽厚比和高宽比的增加而减小，当宽厚比较大时，增大UHPC强度可以明显提高黏结强度；加载端的钢管纵向应变小于自由端，应变沿高度方向大致呈指数分布.从黏结强度的组成出发，忽略化学胶着力影响，通过确定界面摩擦和机械咬合应力的表达式，建立了方钢管UHPC在两种养护条件下的黏结强度计算模型，理论计算与试验数据符合较好.

摘要:为综合解决桥梁伸缩缝锚固区混凝土易破损及预埋件焊接工艺繁琐的难题，提出两种现场零焊接UHPC（Ultra-high Performance Concrete）伸缩缝锚固接头优化构造方案：优化构造1中锚板一侧布置锚筋另一侧布置短栓钉；优化构造2中锚板两侧均布置短栓钉，且型钢侧向加设长栓钉；两种优化构造中锚板与预埋钢筋均错开布置，锚固区浇筑UHPC. 新方案简化了现场施工操作，使伸缩装置安装质量可视化. 为探究新方案的锚固性能，并与传统焊接形式进行对比，即锚板一侧布置锚筋另一侧与预埋钢筋现场焊接，锚固区浇筑SFRC（Steel Fiber Reinforced Concrete），对8个1∶1伸缩缝接头模型进行锚固性能静力拔出试验研究. 结果表明：两种优化伸缩缝接头构造的结构刚度、强度、抗裂性能及锚固性能均有明显提升，优化构造1、2的初裂荷载为传统焊接构造的2.2倍，极限承载能力分别为传统焊接构造的1.38倍和2.33倍；UHPC表面裂缝分布相对集中，数量少且细，而SFRC表面裂缝分布较为分散，数量多且宽；优化构造2中长栓钉的加设有效限制了界面裂缝的发展. 对比研究表明，两种优化方案提高了伸缩装置的受力性能和锚固性能，现场零焊接、安装容差性高，可为桥梁伸缩缝设计提供参考.

摘要:由配筋的超高性能混凝土（Reinforced Ultra-high Performance Concrete，RU）圆管与普通混凝土（Normal Concrete，NC）芯柱组成的RU-NC柱是一种新型组合结构. 为探讨RU-NC组合短柱轴压性能与承载力计算方法，以UHPC圆管壁厚、箍筋间距和钢纤维体积掺量为参数，开展了RU-NC组合短柱轴压试验，同时进行了由超高性能混凝土（U）圆管与普通钢筋混凝土（Reinforced Concrete，RC）芯柱组成的U-RC组合短柱对比试验. 在此基础上，基于ABAQUS软件建立有限元模型开展数值分析. 结果表明，RU-NC组合短柱轴压受力全过程分为弹性阶段、带裂缝工作阶段和钢筋屈服阶段，RU圆管与螺旋箍筋均对核心混凝土具有一定约束作用，组合短柱破坏模式为RU圆管与核心混凝土被压溃、螺旋箍筋拉断；与U-RC组合短柱相比，将钢筋笼从核心混凝土移至UHPC圆管的RU-NC组合短柱具有更好的抗裂性能和延性以及更高的极限承载力；随着UHPC圆管壁厚和UHPC抗拉强度的增加，RU-NC组合短柱承载力大致呈线性增长趋势；随着箍筋间距的减小，承载力呈非线性增长趋势；采用现行规范与已有文献算法无法精确计算RU-NC组合短柱的极限承载力，基于RU圆管约束混凝土的理论分析，提出了RU-NC组合短柱轴压承载力算法，计算值与试验结果比值的均值为0.984，方差为0.005 3，精度较高，可为将来该新型组合结构的设计与应用打下基础.

摘要:为研究高韧性混凝土组合桥面铺装层间应力简化计算方法，采用ANSYS有限元分析，探讨钢-STC-SMA结构厚度、环境温度、桥面纵坡等对层间应力的影响规律，建立轻型组合桥面铺装层间应力估算模型，提出层间最大剪应力、最大法向拉应力简化计算公式. 研究结果表明： SMA厚度、STC厚度、环境温度、桥面纵坡等对层间应力有不同程度的影响；在最不利荷载组合下，不计桥面纵坡时，层间最大剪应力变化范围为0.38~0.55 MPa（常温）、0.35~0.55 MPa（高温）；层间最大法向拉应力变化范围为0.18~0.23 MPa；层间应力随着桥面纵坡的增加而线性增加，纵坡从0%增加到8%，层间最大剪应力升幅为9.4%（常温）、12.0%（高温），层间最大拉应力升幅为12.0%（常温）、12.5%（高温）；通过纵坡坡度修正，建立高韧性混凝土组合桥面铺装层间应力通用计算公式，并与实桥有限元计算结果对比，误差在9%以内，说明本文提出的计算方法可用于估算不同纵坡下高韧性混凝土组合桥面铺装层间应力.

摘要:为探究钢-混结合段的受力特征，设计制作了缩尺比为1∶3的主梁钢-混结合段试验模型（长×宽×高：6.0 m ×1.722 m ×2.0 m），并进行了四点弯曲负弯矩受弯性能试验，分析比较了不同荷载加载工况作用下钢-混结合段的受力情况和传力机理，基于模型试验，采用ABAQUS软件对钢-混结合段进行数值分析.研究结果表明：在正常加载和超加载工况下，钢-混结合段各构件应力水平较低，结合段具有较高的安全储备，结合段承载能力满足设计要求，钢箱与混凝土之间共同受力性能良好，钢-混结合段钢顶板、底板和UHPC层所承担的弯矩由钢梁过渡段经承压板向钢-混结合段传递过程中逐渐减小，传力流畅.试验模型钢-混结合段主要由承压板承担荷载，荷载分担比例合理.

摘要:针对风电结构的低阻尼特性及设计反应谱未考虑土-结构相互作用（Soil-structure Interacton，SSI）的问题，提出了考虑SSI效应的适用于风电结构设计的地震反应谱. 选取具有不同场地特征的3 034条地震动，并按照建筑抗震规范进行场地分类；基于无质量集总参数模型，建立了风电结构考虑SSI效应的单自由度分析模型. 基于大样本地震动结果的统计分析与非线性最小二乘技术，形成了新反应谱的规范形式. 分析表明，对于低阻尼比，新反应谱值大于规范谱值，比传统采用建筑抗震规范反应谱的计算更加安全. 提出的新反应谱概念清晰、形式简便，可为风电结构的抗震初步设计提供依据.

摘要:为了研究钢桥面顶板与U肋焊缝处多疲劳裂纹间的耦合扩展效应，结合线弹性断裂力学理论与ABAQUS-FRANC3D交互技术，建立了钢桥面顶板-U肋焊缝处共线双疲劳裂纹的数值分析模型，对比分析了单裂纹和共线双裂纹的裂尖应力强度因子，揭示了裂纹间距、干扰裂纹尺寸对基础裂纹扩展特性的影响规律，并通过足尺节段试验对理论模拟进行了验证. 分析结果表明：共线裂纹相较于单裂纹的应力强化效应不可忽略，而相同尺寸双裂纹代表了多裂纹扩展的最不利情况，且当共线长裂纹的间距与裂纹长度比值s/c小于0.5时，裂纹交互影响因子及其扩展速率受耦合效应影响显著.

摘要:为探讨桩基础荷载作用下边坡稳定性变化的一般规律，提出相应的稳定性系数计算方法. 首先，概述有限元极限分析方法，并引入某陡坡段桩基础工程实例，验证了该数值分析方法的合理性；其次，通过对桩顶水平荷载、黏聚力、桩坡相对位置等因素进行归一化处理，给出了不同工况时桩基础荷载下边坡稳定性系数计算方法，并将其以表格形式表示；然后，在探究桩基础荷载下边坡破坏模式的同时，引入荷载影响因子表征桩顶水平荷载对边坡稳定性系数的影响，并提出了桩基础荷载下边坡稳定性系数半理论半经验方法；最后，探讨了桩顶水平荷载、边坡坡比、内摩擦角、黏聚力及桩坡相对位置对边坡稳定性系数的影响. 结果表明边坡稳定性系数与内摩擦角及黏聚力正相关，与桩顶水平荷载负相关.以上分析可为陡坡段桥梁工程设计提供参考，具有一定的理论及工程应用价值.

摘要:过7组三维有限差分数值模拟试验，研究了循环荷载作用下筋箍碎石桩复合地基的动力特性，着重分析了4个重要参数对其性能的影响，并将数值计算结果与室内模型试验结果进行了对比分析，验证了数值计算结果的合理性. 结果表明，在循环荷载作用下，筋箍碎石桩复合地基的应力和沉降变化具有明显的动力特性. 相同循环加载条件下，增大碎石密度可有效提高碎石桩的承载力. 筋材使碎石桩的力学性能得到了改善，不同长度的加筋会对碎石桩产生明显不同的效果，在一定范围内增加碎石桩的加筋长度可以有效提高碎石桩的承载力. 筋材对复合地基顶部的累积沉降和应力集中率有显著影响. 筋材能提高碎石桩的整体性，加筋长度越长的碎石桩的振动协调性越好. 桩径对筋箍碎石桩复合地基顶部累积沉降的影响比较明显，碎石桩的最佳L/d值为8/3. 数值计算结果与室内模型试验结果拟合较好，沉降值最大相差7%，桩侧应力值最大相差9%.

摘要:为解决软土地基基坑开挖条件下，邻近桩基水平位移随时间逐渐发展的问题，结合两阶段分析方法，第一阶段引入三维分数阶Merchant黏弹性模型来描述软土的蠕变特性，采用对应性原理和Laplace积分变换方法，求得附加应力的Mindlin时域解；第二阶段将桩基看作Pasternak地基上的Timoshenko梁，将所得附加应力加载在桩基上，建立桩基的变形微分方程，利用有限差分法对方程进行求解，得到考虑桩基剪切效应及桩土剪切层厚度的桩基水平位移时域解. 通过与已有文献中的算例进行对比，验证了该方法的正确性. 最后，对三维分数阶Merchant黏弹性模型参数（剪切模量、体积模量、黏滞系数、分数阶）进行了影响因素分析. 结果表明，所得方法能够较好地反映基坑开挖引起邻近桩基水平位移随时间的发展规律.

摘要:根据斜坡段桥梁基桩的水平承载特性，建立了考虑斜坡效应的桩-土相互作用模型及挠曲微分方程；基于m法和传递矩阵法，推导了桩身内力与位移分析的传递矩阵解答；通过模型试验，测得了黏土和砂土斜坡地基比例系数，拟合得到了斜坡地基比例系数与坡度间的关系式，验证了理论解答的合理性；以某工程实例为基础，分析了斜坡坡度和桩顶水平荷载对斜坡基桩受力与变形的影响.研究表明：斜坡地基比例系数随桩土交界面处桩身水平位移增大而呈非线性关系减小；黏土和砂土斜坡地基比例系数均随斜坡坡度增加而减小；基桩桩顶水平位移和桩身最大弯矩均随斜坡坡度和桩顶水平荷载增加而增大；当斜坡坡度由0°增加至60°时，桩顶水平位移约增大86.4%，桩身最大弯矩约增大4.6%，桩身最大弯矩位置约下移2.0 m；桩顶水平荷载每增加50 kN，桩顶水平位移平均增大48.5%，桩身最大弯矩平均增大41.6%.

摘要:为探究粗糙度和土体相对密实度对砂土-混凝土桩接触面力学特性的影响规律，利用大型直剪仪开展了不同粗糙度、相对密实度下的砂土-混凝土接触面直剪试验，分析了粗糙度、相对密实度对砂土-混凝土接触面的剪切应力-切向位移、峰值剪切强度、割线摩擦角、归一化摩擦系数的影响.研究结果表明：密砂的剪切应力-切向位移曲线在光滑接触面下呈轻微软化型，随粗糙度增加，软化越明显；松砂的剪切应力-切向位移曲线始终呈硬化型.界面峰值剪切强度随法向应力增加呈非线性增长，土体相对密实度越大，非线性越明显.接触面割线摩擦角随法向应力增加呈指数衰减，而由于剪切强度增量较小，导致接触面峰值摩擦系数随法向应力增加呈幂函数衰减.存在临界粗糙度Icr， 当I > Icr时，接触面峰值摩擦系数和归一化割线摩擦角不再随粗糙度增大而增加，而是呈减小趋势.

摘要:：为深入研究海砂取代率对混凝土性能的影响，采用山东胶州、福建漳州、广西钦州三地原状海砂，对比研究它们与河砂混合后在物理性质上的差异. 同时，三种海砂以15%、25%、35%和50%的取代率去替代河砂，研究取代率对混凝土工作性能和不同龄期下力学性能的影响. 结果表明：使用海砂基本不会影响混凝土的工作性能，在50%取代率下海砂能够提高混凝土的流动性；随着海砂取代率的增加，混凝土的抗压强度和劈裂抗拉强度先增加后减小，但对弹性模量影响较小；掺入海砂优化了细骨料粒径分布，进而提高了混凝土强度. 但是高取代率下海砂中贝壳等有害成分将对混凝土的力学性能造成不利影响. 此外，从整体上看海砂取代率对混凝土强度的影响较小（幅度均在10%以内），而且在海砂取代率为50%时，在长龄期下混凝土的强度依然高于对照组. 因此，从工程应用角度，海砂取代率在50%的范围内都是可行的.

摘要:针对现有无损检测技术对钢板材料早期锈蚀厚度难以实现精确检测的问题，基于非接触无损的太赫兹时域光谱（THz-TDS）技术，利用太赫兹（THz）波对非极性材料的透射性及对极性金属材料的反射性，测定了锈蚀产物的光学参数信息和钢板的锈蚀层厚度. 试验结果表明，在有效频率0.2~1.6 THz范围内，锈蚀产物的折射率近似为2.8. 反射THz信号的第一相对幅值与样品的锈蚀时间呈对数函数关系，且与锈蚀时间的倒数呈线性关系. 试验结果还表明，钢板样品锈蚀层厚度随锈蚀时间的增加呈线性递增关系，且利用THz技术测定的厚度值准确率达到90%以上. 从而证明了非接触式THz-TDS技术对钢板锈蚀厚度检测的可行性和精确性.

摘要:：为尽可能提高结构模型修正的准确性和有效性，提出一种基于模态参数和改进萤火虫算法的有限元模型修正方法. 该方法基于结构模态参数构造目标函数，使用本文提出的改进萤火虫算法进行优化求解，并通过桁架模型数值仿真将改进算法同原始萤火虫算法、遗传算法和粒子群算法进行对比，结果显示：使用改进的萤火虫算法得到的最优解更接近实际值，且离散性低，验证了改进算法求解的准确性和优越性. 最后通过六自由度剪切框架损伤识别模型试验验证了该方法在求解结构有限元模型修正问题上的准确性和有效性.

摘要:为了准确评估不同使用强度下办公建筑用能的合理性，以办公建筑为例，采用Designbuilder建筑能耗模拟软件，分析了使用时长和人员密度对办公建筑各分项能耗和总能耗的影响. 考虑使用时长和人员密度对分项能耗的影响，优化了基于使用强度的办公建筑运行能耗修正方法，该修正方法使使用强度偏离大的样本建筑的能耗修正值降低35%~45%. 以同气候区同类型建筑运行能耗的合理值为基准，提出了办公建筑能耗评价方法. 新的方法有助于更准确地反映办公建筑的实际用能水平. 成果可以为办公建筑能耗的精细化评价工作提供参考.