摘要:针对锌铜合金熔点较低（约460℃±10℃）、高温下热铸锚节点容易失效的问题，对预应力钢绞线热铸锚节点进行了高温抗拉性能试验，获得了高温下试件的破坏模式和抗拉承载力，提出了钢绞线热铸锚节点在高温下极限抗拉承载力计算公式，以及在各荷载比下的临界温度，可用于钢绞线热铸锚节点的抗火承载力验算与防火保护层厚度设计. 试验研究表明，温度低于200?℃时，破坏模式为钢绞线断裂；温度高于200?℃时，破坏模式通常为钢绞线滑脱. 温度为150~440?℃时，钢绞线热铸锚节点的极限抗拉承载力随温度升高而降低，287?℃、340?℃、392?℃和425?℃时的极限承载力分别为常温时的77.3%、39%、35.2%和10.5%.

摘要:以燕矶长江大桥为工程背景，首先，采用动力非线性时程法分析了燕矶长江大桥抗震性能，并研究了设置电涡流-摩擦组合型阻尼器和黏滞阻尼器对大跨悬索桥抗震性能的影响；然后，对附加电涡流-摩擦组合型阻尼器摩擦力、阻尼系数和阻尼指数开展了参数敏感性分析；最后，从耗能角度分析地震作用下电涡流-摩擦组合型阻尼器减震特点.结果表明：在E2地震作用下，桥塔关键截面抗弯能力均大于弯矩需求；在“纵向+竖向”地震作用下梁端纵向位移较大.设置塔梁处纵桥向阻尼器后，可有效降低主桥梁端纵向位移；增大摩擦力、阻尼系数与降低阻尼指数均可提升梁端纵向地震响应的控制效果，但参数变化对桥塔控制截面的地震响应影响较小.阻尼系数较大时，电涡流阻尼主导了电涡流-摩擦组合型阻尼器耗能，相较于黏滞阻尼器，电涡流-摩擦组合型阻尼器对梁端纵向位移控制效果更好.

摘要:为研究铝合金板式节点的受弯滞回性能，并与静力性能进行比较，完成了4个足尺试件的滞回加载及单调加载试验，并采用通用有限元软件ABAQUS对试验加载全过程进行数值模拟，得到了铝合金板式节点的破坏模式、弯矩-转角关系及耗能能力.采用分配梁对两杆进行对称加载，节点域为纯弯段.研究结果表明铝合金板式节点为典型半刚性节点，根据受力过程可分为弹性阶段、螺栓滑移阶段、孔壁承压阶段和破坏阶段，并得到节点弯矩-转角关系曲线.节点破坏模式为杆件净截面拉断，裂缝由杆件端头最外排螺孔处开始扩展.节点在破坏前无明显预兆，为典型脆性破坏，荷载-位移曲线没有下降段.节点滞回加载的骨架曲线与单调加载曲线接近，但滞回加载过程节点的累积损伤，导致节点延性低于单调加载.增加螺栓数量可改善节点耗能性能，使滞回曲线更加饱满.

摘要:采用天平测力风洞试验获得亚临界范围钢管塔架的体型系数，研究塔架体型系数随密实度的变化特征，基于规范数据拟合体型系数从亚临界到超临界条件下的雷诺数折算系数，基于试验结果开展塔架体型系数与规范值的对比. 试验结果表明，相同密实度下横担的体型系数大于塔身，其原因为横担杆件长细比以及杆件前后的等效间距比均较大；在亚临界条件下塔身体型系数试验值与JEC-TR-00007—2015、DL/T 5551—2018 和GB 50009—2012规范值接近，而横担体型系数大于各国规范值；亚临界和超临界条件下各国规范的钢管塔架体型系数随着密实度?的增加而降低，使用最小二乘法拟合获得雷诺数折算系数为0.63+0.72?；在超临界条件下，塔身的体型系数与DL/T 5551—2018、GB 50009—2012 规范结果接近，横担的体型系数与IEC 60826—2017和ASCE MOP 74—2020规范结果接近.

摘要:以国内某高速铁路钢拱桥为研究对象，选取2017—2018年期间59幅C波段Sentinel-1号雷达卫星影像，利用PS-InSAR技术处理影像获得桥梁的视线向（Line of Sight，LOS）位移，根据SAR成像空间几何关系解算出支座的纵向位移. 研究结果表明：支座纵向位移的时空特性与实际桥梁结构相符合，验证了PS-InSAR技术观测桥梁结构位移的可行性. 建立支座纵向位移与温度的线性相关模型，并与结构健康监测系统的实测结果进行对比. 两者吻合良好，相对误差控制在10%以内，验证了PS-InSAR测量桥梁结构位移的可靠性. 利用有限元模拟温度作用下桥梁支座的位移变化，并与PS-InSAR位移时间序列进行对比. 两者趋势基本一致，LOS向位移误差在［-10，10］ mm，验证了PS-InSAR测量桥梁结构位移的准确性.

摘要:为探究不同离子乳化剂对乳化沥青稳定性产生的不同影响，基于分子动力学模拟，利用Materials Studio软件构建“沥青-乳化剂-水-乳化剂-沥青”双层模型结构，模拟含不同离子乳化剂分子的乳化沥青体系，对比研究阴（SDS）/阳（CTAC）离子乳化剂对乳化沥青稳定性的影响. 对比加入不同乳化剂分子后，沥青乳液的相对浓度分布、界面膜厚度、界面形成能以及静电势（ESP）的变化，分析乳化沥青的稳定性. 结果表明，相较于加入CTAC乳化剂的沥青乳液，SDS乳化剂更能增大沥青与水之间界面层的厚度，减小两相的界面张力，提高乳化沥青的稳定性；从静电势角度分析，相较于CTAC乳化剂，SDS乳化剂分子烷烃链的静电势极大值更大，更易与静电势为负值的原子相结合. 因此，加入SDS乳化剂的乳化沥青，其整体稳定性能要优于加入CTAC乳化剂的乳化沥青.

摘要:针对城市盾构隧道施工下穿既有输气管线引起管线沉降与受力问题，以河南省某在建高速公路为工程背景，进行室内模型试验和有限元数值模拟.考虑不同非连续管线接头间距、接头刚度和管隧间距的影响，探讨管隧正交工况下，隧道开挖对非连续管线沉降、弯矩及管土接触应力的影响.研究结果表明：黄土盾构正交下穿管线存在沉降集中区，在该区范围内，管线接头与管段相对刚度比的大小对管线平均沉降增长速率影响较大，相对刚度比由1.30减小至0.21，非连续管线平均沉降增长速率增大1.5倍；相对刚度比相对大小对非连续管线沉降和弯矩起到决定性作用；通过定义非连续管线综合刚度比，揭示不同综合刚度比下非连续管线最大沉降变化规律和管线最大正负弯矩相对变化规律，其中综合刚度比与管线最大沉降服从3次多项式拟合函数，管线的最大正弯矩值随着最大负弯矩值的改变服从4次多项式拟合函数；管线的管土接触应力变化均呈现“双峰型”变化，管土接触峰值应力随着接头间距的增大而增大；数值模拟表明，管线最大沉降随着管隧间距增大而呈现折线型减小，该转折点出现在管隧间距与隧道开挖直径比为1处.

摘要:基础河床冲刷逐渐成为水工建筑物等结构破坏的主要原因，传统分析方法基于欧拉网格法模拟，易出现网格畸变、计算不收敛等情况，降低了计算效率与精度.基于拉格朗日坐标系下无网格光滑粒子元法（Smoothed Particle Hydrodynamics，SPH）对河床冲刷过程进行数值模拟；将泥沙相视为非牛顿流体，分为沉积物、推移质、悬移质三种状态；引入Drucker-Prager与Shields应力模型作为泥沙状态转化判断准则，为不同状态泥沙粒子赋予不同流变特性，使计算结果可准确描述水-沙耦合过程. 提出了基于SPH多相流模型的河床冲刷数值仿真改进算法，编写了泥沙冲刷计算模块，采用GPU进行计算加速，最后将所得数值水槽模型与Louvain溃坝试验及其他同类仿真结果进行对照. 结果表明：本文模型能够更为准确地反映冲刷发展整体趋势；各时刻自由液面、水-沙交界面轮廓均方根误差均在合理范围内；数值模型与试验结果吻合度较高.

摘要:基于经典塑性理论，利用失稳模量（HIN）的概念建立了非饱和土的渗流稳定性准则；针对非饱和土边坡常出现的失稳形式（即有限滑移失稳和快速流动失稳），通过引入考虑基质吸力依赖性的弹塑性本构模型，给出了识别边坡不同失稳模式的HIN表达式；对于具有潜在液化能力的松散火山灰土给出了理论模型参数的标定方式；在此基础上，预测了火山灰土边坡出现的失稳模式以及相应的失稳含水率，通过与室内水槽试验结果对比验证了理论模型的正确性和合理性，结果显示，结合无限边坡模型与失稳模量理论可进一步推导出不同失稳模式下的边坡安全系数表达式，二者互为验证；最后，通过参数分析研究了各模型参数对边坡在不同边界条件下失稳模式的影响. 研究结果可进一步明晰降雨条件下非饱和土边坡出现不同失稳模式的内在机理，以便为渗流边坡稳定性的评估与设计提供相应的指导.

摘要:现有桩柱式桥墩临界荷载简化计算方法在大多数情况下计算误差较大，适用性有限.在利用软土区现场桩基屈曲实验结果标定的基础上，采用基于特征值屈曲分析的有限元方法对有典型桩柱式桥墩的临界荷载进行了计算并与现有简化计算方法结果进行了对比，指出了现有简化计算方法的适用范围，发现现有简化方法不适用于软土区桩柱式桥墩计算.在大量桩柱式桥墩有限元特征值屈曲分析数据的基础上，采用随机森林算法对计算结果进行分析，得到可以计算桩柱式桥墩计算长度的随机森林模型以及各影响参数重要性指数分析结果.最后以现常用简化公式为基本形式，纳入随机森林算法给出的重要参数，通过回归分析，提出了深厚软土区桩柱式桥墩临界荷载的简化计算方法.

摘要:为探讨桩顶水平动荷载H（t）与竖向荷载V联合作用下桩基的水平响应，基于 Pasternak地基和Euler梁理论，建立了桩-土相互作用水平振动分析模型，采用改进的有限杆单元方法求解考虑P-Δ效应、土体剪切效应影响的综合刚度矩阵方程，结合桩土连续边界条件得到桩身内力与位移解答.通过与已有解析解、有限元解和模型试验的结果比较，验证了计算方法的合理性.最后，对影响桩身内力与位移的主要因素进行分析.结果表明：1）传统Winkler地基相较于Pasternak地基模型，忽略了地基土体的剪切效应，将夸大桩体结构的实际受力，使得计算得到的桩身水平位移和弯矩均大于Pasternak地基所得结果，且随着桩土弹模比Ep/Es的降低，两种地基模型计算的桩身最大水平位移和弯矩的差异性呈现出增强趋势；2） 随着桩顶竖向荷载的增加，桩身水平位移和弯矩受P-Δ效应的影响显著.当桩顶竖向荷载特征参数λ由0增至2时，桩身最大水平位移和弯矩分别提高40.85%和78.57%；3） 相较无限长桩（L>20dp），有限长桩的水平位移和弯矩的动力响应受桩身长径比L/dp影响更大；桩身最大水平位移和弯矩随着水平简谐荷载幅值H0的增加而增大，随着无量纲频率a0的增大而减小.

摘要:为准确描述锈蚀钢材在循环荷载下的本构关系，对经人工加速腐蚀的16组Q355钢锈蚀试件进行单调拉伸及循环加载试验，得到锈蚀钢材的力学性能参数及其退化规律.分析锈蚀对钢材试件滞回性能的影响，基于Giuffre-Menegotto-Pinto（GMP）模型建立了锈蚀钢材的循环本构模型.结果表明：钢材的屈服强度、极限强度及对应的屈服应变、极限应变等力学性能随着锈蚀程度的增加呈线性退化趋势；锈蚀会削弱钢材的耗能能力，使得结构在往复荷载下的安全性难以保证；建立的锈蚀钢材的循环本构模型与试验结果吻合较好，可为腐蚀环境下的钢构件及结构的抗震性能评估提供支撑.

摘要:在分析花岗岩残积土物理特性的基础上，选用巴氏芽孢杆菌菌液和不同浓度的氯化钙与尿素的混合胶结液，利用设计的室内试验装置对花岗岩残积土开展不同灌注次数的微生物固化试验，并对不同工况的固化试样进行无侧限抗压强度（UCS）试验、碳酸钙生成率测试和崩解试验，同时开展X射线衍射（XRD）和扫描电子显微镜（SEM）等微观结构分析，以此探讨胶结液浓度和灌注次数对固化后花岗岩残积土强度特性的影响规律. 结果表明：试验参数范围内，灌注次数相同时，胶结液浓度为1.0 mol/L时，试样的固化效果最好；胶结液浓度相同时，灌注次数越多，试样的固化效果越好；固化试样的崩解性大大降低，崩解系数均小于30%；微生物固化生成的方解石晶体呈现明显的簇状，填充、胶结在土颗粒之间，与砂土的微生物固化特性具有一定差异性，但两者的固化过程与机理具有相似性.

摘要:为探究高早强高延性混凝土（HES-HDC）在不同PE纤维直径与体积率下的单轴拉伸力学性能，设计了17组薄板试件进行单轴拉伸试验，研究PE纤维直径（22?μm和25?μm）及体积率（1.00%、1.25%和1.50%）对不同龄期（2?h、24?h、7?d、28?d和56?d）HES-HDC应力-应变曲线、拉伸强度和应变的影响；根据试验结果提出了HDC拉伸韧性评价方法. 结果表明：在拉伸荷载作用下，HES-HDC应力-应变曲线展示出应变强化特性，破坏过程呈多裂缝开展；2? h龄期时，HES-HDC拉伸强度与应变达到3.29 MPa和0.88%以上；28?d时，HES-HDC拉伸应变可保持在1.28%以上；当纤维体积率为1.00%时，小直径纤维对试件拉伸应变有利，而大直径纤维对试件拉伸强度有利；综合大直径纤维试件拉伸强度与应变，纤维最佳体积率为1.25%. 提出的拉伸韧性评价方法可评价HDC薄板受拉全过程的韧性. 随龄期的增长，HES-HDC拉伸韧性指数降低，而拉伸强度系数提高；小直径纤维试件的拉伸韧性高于大直径纤维试件；纤维体积率为1.25%时试件拉伸韧性最大.

摘要:非对称集中荷载作用下钢筋混凝土无腹筋简支梁具有两个不同的剪跨比，而两剪跨段受剪承载力与剪力作用之间的相对大小存在不确定性.通过开展6根非对称和4根对称集中荷载作用下钢筋混凝土无腹筋简支梁受剪性能试验研究，获取了破坏形态、荷载-跨中位移曲线和纵向受拉钢筋应变，并分析了《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）公式、修正压力场理论、基于截面应变分析的抗剪模型和Zsutty统计公式的适用性.结果表明，对于小剪跨比恒为1.0的无腹筋简支梁，大剪跨比为2.0~4.0的梁均在大剪跨段发生剪切破坏；当大剪跨比由3.0增大至3.5时，梁的极限承载力出现由大剪跨段控制转变为小剪跨段控制的现象.《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）预测非对称集中荷载作用下钢筋混凝土无腹筋简支梁发生剪切破坏的位置与试验结果相反，而Zsutty统计公式的预测效果最好.

摘要:为研究纤维织物-高延性混凝土（TR-HDC）加固钢筋混凝土板的抗弯性能，本文对1块对比板、1块高延性混凝土（HDC）加固板、1块纤维织物增强水泥砂浆（TRM）加固板及3块TR-HDC加固板进行四点抗弯试验，研究加固层基体是否添加PVA纤维以及纤维织物层数对钢筋混凝土板破坏形态、荷载-挠度曲线、抗弯承载力、延性以及应变的影响.结果表明：采用TR-HDC加固的钢筋混凝土板，裂缝宽度和间距明显减小，裂缝表现出细而密的特点；TR-HDC可以显著提高板的抗弯承载力，开裂、屈服和峰值荷载的最大提升幅度分别为104%、89%和127%；TR-HDC加固层中纤维织物的断裂造成了板延性的降低，因此，实际加固工程中应尽可能避免纤维织物拉断.基于平截面假定，给出了TR-HDC加固钢筋混凝土板的抗弯承载力和挠度计算公式，计算值与试验值吻合较好，可为实际应用提供理论依据.

摘要:通过双根钢纤维拉拔试验，研究超高性能混凝土（UHPC）中钢纤维间距（2?mm、 4?mm、6?mm、8?mm、10?mm和12?mm）对钢纤维在UHPC中拉拔性能的影响，采用0.2?mm的镀铜直圆形钢纤维，制作6组双丝试件和1组单丝试件进行拉拔试验. 通过拉拔荷载-滑移曲线、平均黏结强度、钢纤维最大拉拔应力等参数，并结合扫描电子显微镜（SEM），观察了拔出后钢纤维的微观外貌、UHPC基体的隧洞微观形态和破坏部位的微观形态，全面分析了钢纤维的间距对UHPC基体-钢纤维拉拔性能的影响. 试验结果表明：钢纤维拉拔结果具有一定的离散性；双丝拉拔试验的最大拉拔荷载小于相应单丝结果的两倍；钢纤维和UHPC基体隧洞有着不同程度的损伤，双丝试件中的钢纤维表面划痕和基体隧洞的孔洞破坏较单丝严重，单丝试件的隧洞内壁则相对完整.

摘要:为了研究节段预制拼装波形钢腹板连续组合箱梁的抗剪性能，制作两片缩尺试验梁，包括节段拼装变截面波形钢腹板连续箱梁和相同尺寸的整体浇筑变截面波形钢腹板连续箱梁. 通过静力试验和数值分析，得到了节段拼装梁的剪应力分布规律、波形钢腹板承剪比例等. 结果表明：在中跨对称加载作用下，中跨1/4位置处节段拼装梁与整体梁波形钢腹板的剪应力沿梁高方向均匀分布，节段拼装梁的剪应力值要大于整体梁的相应值. 推导出节段拼装变截面波形钢腹板组合箱梁的剪应力计算公式，并考虑施工工艺对剪应力的影响，通过与实测值对比验证公式的准确性. 两片试验梁的波形钢腹板的承剪比受荷载影响较小，保持一个恒定的比例；两片试验梁在中支座位置处的钢腹板承剪比均为50%，并沿着试验梁纵向方向向两侧不断增大；在中跨1/4位置，节段拼装梁钢腹板的承剪比达到85%以上，整体梁的钢腹板在该位置的承剪比在75%左右，两片试验梁在边跨相应位置承剪比相差不大. 将适用于节段拼装混凝土箱梁的AASHTO接缝抗剪强度计算公式乘0.9可用于接缝截面抗剪承载力计算；上述公式值与试验值、有限元结果的误差在5%左右，可以较好地预测钢混组合结构胶接缝的抗剪强度.

摘要:随着城市交通的快速发展，对其建设要求越来越高，城市桥梁主要为匝道桥、斜交桥等非规则桥梁.为得到压弯剪扭等复合地震作用下装配式墩的损伤机理和滞回特性，进行了灌浆套筒连接（Grouting Sleeve，GS）、灌浆套筒和钢管混凝土剪力键组合连接（Grouting Sleeve and Steel-tube，GSS）装配式墩和钢筋混凝土现浇（Reinforced Concrete，RC）墩等三种桥墩在压弯剪扭复合作用下的拟静力试验.结合现有混凝土结构设计规范计算剪扭相关曲线，并与试验结果进行对比，分析装配式墩复合荷载作用下的剪扭承载能力.结果表明：GS构件与RC构件以压弯扭破坏为主，而插入钢管剪力键的GSS构件则发生塑性铰上移，呈现出剪扭破坏的特征.GS构件和RC构件具有较好的弯曲耗能能力，增加钢管剪力键的GSS构件则可以提升抗弯承载力.装配式墩接头导致其整体性较弱，GS构件和GSS构件抗扭承载力小于RC构件.各构件在复合荷载作用下的剪扭相关关系接近规范中的1/4圆理论曲线，研究结果可以为灌浆套筒连接装配式墩在压弯剪扭复合作用下的抗震性能分析提供参考.

摘要:以人体呼吸微环境为研究对象，通过全尺寸双人实验与数值模拟方法对有限空间空气稳定性下人员在其呼吸过程中暴露风险进行分析.研究表明：在呼吸气流的初始释放阶段，个体暴露水平主要取决于呼吸活动.随着污染物距离污染源越远，有限空间空气稳定性与通风方式对呼吸微环境中的人员暴露情况的影响越来越重要，且这种影响具有时间无关性.在稳定型中，由于周围分层空气的限制作用，呼出的污染物具有更强的保持其沿初始惯性力方向传播的能力，不易扩散；不稳定型易破坏污染物沿其初始惯性力方向传播的能力，加快污染物的扩散，可以减少室内人员对呼吸微环境中污染物的暴露情况.本研究在控制污染物传播，降低疾病传播风险，保证人体健康方面具有理论及实际意义.